弓形降液管宽度Wd=0.1430D=0.143
Z=D-2Wd=0.714m
F=（VS*SQRT（VV/（VL-VV））+1.36*LS*Z）/（Ab*K*CF)
0.5=(VS*SQRT(11.92/(868-11.92))+1.36*LS*0.714)/(0.6695*1.015*0.125)
VS=0.3293-8.2292LS
在操作范围内取若干个LS值算VS值
Ls m3/s 0 0.002 0.003 0.004
Vs m3/s 0.3293 0.3128 0.3046 0.2964
2)液泛线
a=1.91×105lv/lLn2= 1.91×105×11.92/(868×572)=0.8073
b=Φ*HT+(Φ-1-ε0)*hw=0.095
c=0.153/lw2h02= 0.153/(0.7^2*0.065^2)=73.9041
d=(1+ε0)*E*0.667/lw2/3=(1+0.5)×1×0.667/0.72/3=1.2691
a*Vs2=b-CLs2-dLs2/3
0.8073Vs2=0.095-73.9041Ls2-1.2691Ls2/3
Vs2=0.1177-91.5448Ls2-1.572Ls2/3
在操作范围内取若干个LS值算VS值
Ls m3/s 0.002 0.003 0.004 0.005
Vs m3/s 0.3039 0.2901 0.2768 0.2635
3)液相负荷上限线
以5s作为液体在降液管中停留时间的下限
Ls(max)= Af*HT/5=0.00405737m3/s
4)漏液线
以FO=5作为规定气体最小负荷的标准
Vs(min)= π/4*d02n*5/SQRT(11.92)=0.09861m2/s
5)液相负荷下限线
以how=0.002m作为规定最小液体负荷的标准
0.00284E[3600*Ls(min)/lw]2/3=0.002 E=1
Ls(min)=0.000235m3/s
绘制塔板负荷性能图
提馏段:
1).按泛点率50%计算VS-LS关系
弓形降液管宽度Wd=0.1430D=0.143
Z=D-2Wd=0.714m
F=（VS*SQRT（VV/（VL-VV））+1.36*LS*Z）/（Ab*K*CF)
0.5=(VS*SQRT(11.92/(868-11.92))+1.36*LS*0.714)/(0.78*0.7854*1.015*0.125)
VS=0.3293-8.2292LS
在操作范围内取若干个LS值算VS值
Ls m3/s 0 0.002 0.003 0.004
Vs m3/s 0.3293 0.3128 0.3046 0.2964
2).液泛线
a=1.91×105lv/lLn2=1.91×105×11.92/(868×552)=0.867108
b=Φ*HT+(Φ-1-ε0)*hw=0.095
c=0.153/lw2h02=0.153/(0.7^2*0.065^2)=73.9041
d=(1+ε0)*E*0.667/lw2/3=(1+0.5)×1×0.667/0.72/3=1.2691
a*Vs2=b-CLs2-dLs2/3
0.8671Vs2=0.095-73.9041Ls2-1.2691Ls2/3
Vs2=0.1096-85.2313Ls2-1.4636Ls2/3
在操作范围内取若干个LS值算VS值
Ls m3/s 0.002 0.003 0.004 0.005
Vs m3/s 0.2933 0.2800 0.2671 0.2543
3).液相负荷上限线
以5s作为液体在降液管中停留时间的下限
Ls(max)= Af*HT/5=0.00405737m3/s
4).漏液线
以FO=5作为规定气体最小负荷的标准
Vs(min)= π/4*d02n*5/SQRT(11.92)=0.09515m2/s
5).液相负荷下限线
以how=0.002m作为规定最小液体负荷的标准
0.00284E[3600*Ls(min)/lw]2/3=0.002 E=1
Ls(min)=0.000235m3/s
绘制塔板负荷性能图
5.7塔高及附属设备的选型
5.7.1塔高的计算
H=Hd+N*NT+Hb+Hf
H-塔高
Hd-塔顶空间(不包括封头)取2000mm
N-实际板数N=35
HT-板间距350mm
Hf-进料段高度500mm
Hb-塔底空间2000mm
封头高取250mm
裙座高取3000mm
H=2000+35×350+2×250+2000+500+3000+6×500=23250mm=23.25m
5.7.2附属设备选型
(1)高沸塔再沸器的选型
由于两流体温差较小,同时为清除壳程热阻,选G系列固定板式列管换热器。
以热量衡算中得到高沸塔再沸气热面积A=32.68m2
列管规格Φ25×2.5
管中心距Pt=1.25*0.025=0.03125m
取单根管长3m,管程Np=4
均为正三角形排列
管数nt=A/π*d*l
nt=32.68/3.14×(25-2.5×2)×10-3×3=173.4694=174根
壳体直径DS=SQRT(8×174×0.03125×0.02)/0.866=1.077065m
圆整DS=1200mm
所以选取再沸器型号为G1200
其管数为174根,管长3m
(2)高沸塔塔顶冷凝器的选型
从热量衡算可知F=48.97m2
列管规格Φ25×2.5
管中心距Pt=1.25×0.025=0.03125m
取单根管长3m,管程Np=4
均为正三角形排列
管数nt=48.97/3.14×(25-2.5×2)×10-3×3=259.93=260根
壳体直径DS=SQRT(8×260×0.03125×0.02)/0.866=1.3166m
圆整至1400mm
所以选取冷凝器型号为G1200
管数为156根,管长3m
5.7.3.主要接管
(1)塔顶出料管
操作压力P=0.5MPa 气速u=15m/s
A=Vs/u=0.1768/15=0.0118m2
D=SQRT(4A/π)=SQRT(4×0.0118/3.14)=0.1225m=122.5mm
圆整至D=140mm 型号YB231-70 Φ140×8 Pg=16kgf/cm2
(2)回流管
年产4万吨的聚氯乙烯氯乙烯车间工艺设计物料衡算/热量衡算/设备计算/经济核算(四)由毕业论文网（www.huoyuandh.com）会员上传。
